© 1995-2021 Компания «Инфосистемы Джет»
Выбор широкополосных измерительных антенн в целях контроля эффективности защиты информации
Информационная безопасность

В настоящее время на рынке представлено значительное количество измерительных антенн отечественных и зарубежных фирм-производителей

Информационная безопасность Тема номера

Выбор широкополосных измерительных антенн в целях контроля эффективности защиты информации

12.05.2008

Посетителей: 240

Просмотров: 204

Время просмотра: 0

 

 

Выбор широкополосных измерительных антенн в целях контроля эффективности защиты информации

 

В статье «О критериях выбора программно-аппаратных комплексов, предназначенных для измерения  ПЭМИН» приведено краткое юридическое отступление, содержащее действующие нормы для изготовителей товара, в том числе в сфере технической защиты информации. Эти сведения необходимы для четкого понимания своих прав как покупателя сложной продукции и обязательств производителя товара перед покупателем. Для настоящей статьи указанные сведения ни в коей мере не теряют своей актуальности и остаются теми же.

 

Общие сведения из теории

 

В настоящее время на рынке представлено значительное количество измерительных антенн отечественных и зарубежных фирм-производителей. Поскольку антенны предназначены для различных целей, разных частотных диапазонов и представляют собой широкий ряд конструктивных решений, введены в действие ГОСТы, определяющие требования к антеннам в определенных областях применения. На практике каждый производитель измерительных антенн в технической документации указывает конкретное назначение и ГОСТ, требованиям которого соответствует конкретная антенна.

 

Интерес для специалистов представляет наиболее эффективная антенна при ее минимальной стоимости. Говоря об эффективности, следует четко обозначить цели и условия, в которых будет применяться измерительная антенна. В данной статье рассматриваются цели и условия, определенные руководящими документами ФСТЭК России, а также международными стандартами в области электромагнитной совместимости и технической защиты информации при проведении специальных исследований и контроле эффективности защиты информации от ее утечки по техническим каналам. Например: стандарт ANCI C63.2-1980 [1] устанавливает частотный диапазон от 10 кГц до 2 ГГц и набор полос пропускания средства измерения с шириной в зависимости от исследуемого диапазона частот. Столь широкий диапазон частот, подлежащий анализу, накладывает существенные ограничения на конструкцию и эффективность одной измерительной антенны. Поэтому отечественные и зарубежные фирмы-изготовители антенн предлагают для работы в указанном широком диапазоне частот набор из 3-4 антенн, активных и пассивных. Например, измерительные антенны П6-43, П6-44, П6-45, П6-46 (соответствуют ГОСТ Р 51319-99), ЛПА-1 и т.д. – отечественного производства; комплект активно-пассивных антенн НЕ200 (по антенне в каждом из диапазонов 10 кГц-20 МГц, 20-200 МГц, 200- 500 МГц, 500-3000 МГц) – производства фирмы «Роде и Шварц», Германия. В то же время на рынке присутствует антенна, одна перекрывающая указанный широкий диапазон частот (Рис.3.1).

Рис.3.1. Антенна измерительная дипольная активная широкополосная (9 кГц – 2 ГГц)

 

Из теории антенных систем известно, что эффективность любой антенны находится в прямой зависимости от ее геометрических размеров. Любую антенну можно представить в виде эквивалентной площадки площадью, пропорциональной частотному диапазону, стоящей на пути распространения радиоволн. Коэффициент усиления G антенны по отношению к ненаправленному (изотропному излучателю) определяется по формуле:

 

Уравнение 1

 

где:
S – эквивалентная площадь антенны, м2;
l – длина волны, м;
в свою очередь:
l=с/f, где с – скорость распространения радиоволн (3*108 м/с),
f – частота, Гц.

 

Из формулы (1) видно, что чем больше геометрическая площадь антенны, тем больше коэффициент ее усиления. В случае дипольной антенны размер площадки пропорционален размеру диполя. Из выражения (1) и энергетики следует, что неважно, какую форму будет иметь эквивалентная площадка: будет ли она круглая, квадратная или иметь форму вытянутого прямоугольника. В любом случае при равной площади для одной длины волны (частоты) она будет иметь равный коэффициент усиления, изменяющийся в зависимости от изменения частоты радиосигнала. В то же время форма эквивалентной площадки оказывает самое непосредственное влияние на диаграмму направленности антенны (ДНА). Так, ширина главного лепестка диаграммы направленности связана с линейными размерами площадки следующим приближенным выражением:

 

Уравнение 2

 


где:
DQ – ширина главного лепестка ДНА по уровню –3дБ, град;
l – линейный размер эквивалентной площадки в плоскости измерения ДНА, м.

 

Формула (2), приведенная к другому виду, позволяет по известной диаграмме направленности антенны оценить размеры эквивалентной площадки:

 

Уравнение 3

 

Для дипольной антенны ширина ДНА по уровню –3дБ в горизонтальной плоскости составляет около 120o, (см. Рис.3.1). Легко определить, что эквивалентная площадка будет иметь размер по горизонтали 1,25 м для частоты 100 МГц, а для  частоты 100 кГц – уже 1,25 км. То есть геометрические размеры антенны обратно пропорциональны росту частоты измеряемого сигнала и определяются частотой исследуемого сигнала.

 

Следует отметить еще один фактор, от которого зависит эффективность антенны. В общем случае коэффициент усиления антенны является произведением коэффициента направленного действия антенны (КНД) и ее коэффициента полезного действия (КПД):

 

Уравнение 4

где:
К – коэффициент направленного действия антенны;
m – коэффициент полезного действия антенны.

 

Выражение (4) означает, что недостаточно сделать антенну большой площади, надо еще всю энергию, падающую на данную площадь, с минимальными потерями доставить к потребителю данной энергии, то есть ко входу средства измерения, к которому подключена антенна. Причем необходимо помнить, что поскольку КПД антенны m не включает в себя потери фидерного тракта между антенной и измерительным приемником, то при расчетах необходимо учитывать ослабление сигнала, вызванное потерями в фидере. Прием электромагнитной энергии из эфира связан с протеканием тока по элементам антенны, поэтому потери в самой антенне определяются омическими потерями в металлических элементах (в случае пассивной антенны). Большое влияние на КПД антенно-фидерного тракта оказывают потери в разъемах и кабельных линиях, которые обязательно надо учитывать при проведении измерений.

 

Рис.3.2. Частотная зависимость для антенны

 

С ростом частоты потери в кабельных линиях сильно возрастают. Например, 5-метровый отрезок кабеля типа РК-50-1-11 ослабляет проходящий по нему сигнал на частоте 100 МГц в 1,585 раз (2 дБ), на частоте 1 ГГц – в 6,31 раз (8 дБ), а на частоте 3 ГГц – в 14,1 раз (11,5 дБ). Характеристики затухания cигнала в кабелях с различным типом изоляции приведены в Табл. 3.1.

 

Табл. 3.1. Характеристики затухания сигнала для кабелей с различным типом изоляции

сплошная полиэтиленовая изоляция
Тип кабеляЗатухание на частотах, дБ/м
0,1 ГГц1,0 ГГц3,0 ГГц
РК-50-1-110,41,62,3
РК-50-1,5-120,31,01,8
РК-50-2-110,180,81,15
РК-50-2-160,160,61
РК-50-4-110,110,50,95
РК-50-7-110,090,40,8

 

 

сплошная фторлоновая изоляция
Тип кабеляЗатухание на частотах, дБ/м
0,1 ГГц1,0 ГГц 3,0 ГГц
РК-50-1-220,41,52,6
РК-50-1,5-210,210,81,4
РК-50-2-230,120,61,2
РК-50-3-210,120,551,1
РК-50-4-210,090,340,65
РК-50-7-220,060,30,58

 

То есть в высокочастотном диапазоне потери возрастают до недопустимых значений. К тому же пример приведен для идеального случая, когда отсутствуют отражения на концах линии, то есть для случая, когда входное сопротивление антенны и средства измерения равно волновому сопротивлению кабеля. Если входные сопротивления отличаются от волнового сопротивления кабеля, то возникают дополнительные потери.

 

Анализ характеристик антенн и методика оценочного расчета

 

Тестирование потерь антенны и ее фидерного тракта, изображенных на Рис.3.1, проводилось на векторном анализаторе цепей ZVB 4 производства фирмы «Rohde&Sсhwarz» (Германия) и представлено ниже. На Рис.3.2Рис.3.4 приведены диаграммы частотной зависимости потерь, волнового сопротивления и коэффициента отражения (коэффициента стоячей волны SWR – standing-wave Ratio на упомянутых рисунках) антенны, фидеров и антенны с фидерами в сборе.

 

Потери и рассогласование оказывают существенное влияние на потенциальные возможно­сти измерительного комплекса, состоящего из измерительной антенны, антенно-фидерного тракта и измерительного приемника (анализатора спектра). В результате могут быть сведены на нет все усилия, затраченные на изготовление сложной антенны. И если теоретически в режиме передачи еще можно компенсировать потери в фидере за счет увеличения мощности, то в режиме приема потери носят необратимый характер. Разрешить данную проблему помогают антенные усилители, расположенные в непосредственной близости от антенны. Вопрос о применении такого усилителя надо решать в каждом конкретном случае, сравнивая внешние шумы антенны и внут­ренние шумы средства измерения. Для того чтобы решить вопрос о необходимости применения антенного усилителя для обеспечения нормальной работы входного тракта средства измерения, вместо антенны надо для сравнения подключить согласованную нагрузку, номинал которой равен волновому сопротивлению фидера (50 Ом). Если даже в экранированной камере (в ночные часы при ее отсутствии) шумы антенны в два и более раз превышают шумы нагрузки, применение антенного усилителя нецелесообразно. Более того, лишний каскад усиления сделает средство измерения более уязвимым по отношению к помехам от близко расположенных источников радиоизлучения.

 

Рис.3.3. Частотная зависимость для фидеров

 

Это обстоятельство проявляется особенно сильно при объектовом контроле эффективности защищенности объектов информатизации.

 

В этом случае исследованию подлежит сигнал побочного электромагнитного излучения (далее – ПЭМИ) технического средства, уровень которого для современных средств вычислительной техники зачастую сравним или даже ниже уровня фонового шума эфира в городах, особенно в областных центрах. Поэтому на установленном расстоянии от источника излучения средство измерения зачастую не фиксирует наличие опасного сигнала, не говоря уж об измерении его уровня. Зато фиксируются и измеряются многочисленные удаленные источники излучения (и их гармоники) с уровнем мощности, превышающим интересующий нас уровень ПЭМИ, но не имеющие никакого отношения к исследуемым техническим средствам. Для устранения влияния шумов при проведении специальных исследований (с целью «повышения чувствительности») многие, в нарушение требований нормативно-методической документации ФСТЭК, почти вплотную приближают антенну к контролируемому техническому средству, изменяя установленную величину расстояния для проведения измерений. Рассмотрим более подробно особенности проведения измерений уровня ПЭМИ вблизи источника излучения (в ближней зоне). Как правило, измерения проводятся в волновой зоне распространения электромагнитной энергии, то есть там, где в пространстве уже сформирована диаграмма направленности излучателя, и поле носит волновой характер. Кроме того, размеры приемной антенны должны соответствовать частотному диапазону принимаемого сигнала. В нашем случае все перечисленные условия нарушены в преобладающем секторе исследуемого частотного диапазона, например для сектора частот 10 кГц – 800 МГц.

 

Рис.3.4. Частотная зависимость для антенны в сборе с фидерами

 

В ближней зоне излучения электромагнитное поле имеет сложный характер и для его расчета необходимо решение системы векторных уравнений Гельмгольца. Строгое решение указанных уравнений является задачей электродинамики и относится к теории антенн. В силу того, что с точки зрения безопасности нас интересуют значения напряженностей поля именно в ближней зоне, напомним их основные качественные свойства. В общем случае векторы напряженностей в ближней зоне имеют все три компоненты ЕХ, EY, EZ и , HY, HZ. Зависимость амплитуд напряженностей от расстояния носит нерегулярный характер, а вектор Умова-Пойнтинга является комплексным и по направлению может не совпадать с радиус-вектором R. В ближней зоне сосредоточено определенное количество электромагнитной энергии, которая не излучается в пространство, а лишь ухудшает согласование источника энергии с нагрузкой. С точки зрения измерений, наиболее существенным является то обстоятельство, что в ближнем поле отсутствует однозначная связь между напряженностями электрического и магнитного полей через характеристическое волновое сопротивление свободного пространства (Е/Н=Z0). По этой причине требуется отдельно измерять напряженности электрического и магнитного полей, причем желательно делать это в одной и той же области пространства без дополнительного перемещения оборудования и прокладки фидеров. Кроме того, при измерениях подобного рода требуется специальное оборудование, имеющее широкий динамический диапазон (не менее 50 дБ) и защищенное от перегрузок, а также от взаимного влияния полей.

 

При измерении электромагнитного поля вблизи технических средств, например при проведении специальных исследований, необходимо учитывать то обстоятельство, что измерительная антенна находится в ближней или промежуточной зоне излучателя, т.е. электрическое поле имеет потенциальный характер [2]. Поэтому наличие потенциала электрического поля, отличного от нуля (чего нет при измерениях в волновой зоне), накладывает определённые требования на затухание асимметричной составляющей сигнала согласующего устройства диполя, из-за недостаточности которого возможна значительная ошибка при измерении поля в ближней зоне излучения посредством антенны, изображенной на Рис.3.1. Упомянутая антенна представляет собой конструктивно объединенные устройства: приемный симметричный вибратор и дифференциальный усилитель с большим входным сопротивлением и несимметричным низкоомным выходом. В основу работы положен принцип преобразования наведенного в приемном вибраторе «частотно независимого (!? авт.) электрического тока в соответствующее ему напряжение на выходе антенны в рабочем диапазоне частот. Дифференциальный усилитель служит для передачи симметричного относительно «земли» тока, наводимого в приемном вибраторе в несимметричную линию передачи с волновым сопротивлением 50 Ом, подключаемую к измерительному прибору. Для обеспечения сверхширокой полосы рабочих частот применены в качестве входных К-МОП транзисторы с изолированным затвором» [3]. При этом необходимо заметить, что антенна типа «диполь» (волновой, полуволновой, четвертьволновой и т.д.), называемая также симметричным вибратором, по определению является частотно зависимым преобразователем электромагнитной энергии [4]. Это следует из самого названия антенны, связанного с длинной волны, то есть частотой (см. формулу (1)).


Обычно конструктивное решение, приведенное в паспорте [3], применяется в индикаторах наличия электромагнитного поля или зондах. Рассмотрим более подробно принцип действия подобного устройства. Входной сигнал (как правило, синусоидальный или близкий к нему), принятый дипольной антенной, поступает на устройство, осуществляющее перемножение входного сигнала «сам на себя». Так, если Uвх,=Usin(wt), то на выходе устройства будет сигнал Uвых=KU2sin2(wt), где U – амплитуда входного сигнала, w – его круговая частота, К – коэффициент передачи устройства.

 

Это выражение можно преобразовать:

 

Уравнение 5

 

Таким образом, в выходном сигнале устройства присутствует постоянная составляющая и переменная составляющая удвоенной частоты. Постоянная составляющая пропорциональна квадрату входного напряжения, поэтому показания индикатора (микроамперметра), подключенного к выходу устройства, будут пропорциональны мощности измеряемого сигнала. Переменную составляющую легко подавить конденсатором достаточной емкости. То есть формально устройство не зависит от частоты, но даже при этом требования к элементной базе подобных устройств остаются актуальными, так как параметры применяемой элементной базы в любом случае зависят от рабочего частотного диапазона. На Рис.3.5 приведена фотография частотно независимого устройства, размещенного в неэкранированной пластиковой трубе, составляющей несущую конструкцию рассматриваемой измерительной антенны.

 

Рис.3.5. Фото частотно независимого устройства, вид сверху и снизу

В соответствии с п.2.4 второго раздела паспорта [3] «пороговая чувствительность антенны, ограниченная уровнем ее собственных шумов», приведена в Табл.3.2:

 

Табл. 3.2. Пороговая чувствительность антенны

Частота, МГцПороговая чувствительность,
дБ мкВ/(м*), не более
0,0110,0
1-10,0
10-15,0
100-25,0
2000-27,0

 

К сожалению, фирмой-производителем антенны не указаны условия и параметры, при которых была измерена приведенная в Табл.3.2 пороговая чувствительность антенны. Кроме того, в паспорте [3] не указан ГОСТ, требованиям которого должна соответствовать изготовленная антенна. В соответствии с требованиями ГОСТ Р 51319-99 измерители должны градуироваться в дБ относительно 1 мкВ среднего квадратического значения синусоидального напряжения. Измерители совместно с измерительными устройствами должны обеспечивать измерение в дБ  относительно 1 мкВ, 1 мкВ/м, 1 пВт или 1 мкА соответственно. То есть ГОСТ не допускает измерения некой пороговой чувствительности, указанной в Табл.3.2 с размерностью [дБ мкВ/(м*)]. Кроме этого, ГОСТ предусматривает измерение характеристик избирательности на уровне 6 дБ при различных значениях ширины полос пропускания в зависимости от частотного диапазона. Расчет измеренной напряженности электрического поля по паспортным данным представляется невозможным, так как в паспорте [2] отсутствует свидетельство об аттестации антенны, из которого берется коэффициент калибровки антенны на частоте измерения опасного сигнала «частотно независимым преобразователем электрического тока в напряжение на выходе антенны». При этом в соответствии с паспортом [2] основная погрешность калибровки вычисляется по формуле:

 

Уравнение 6

 

Наличие подобных упущенных позиций значительно затрудняет анализ характеристик антенны и их соответствия заявленному назначению антенны, приводит к возможности некорректного применения антенны в узкоспециализированных областях.

 

Как правило, антенны подобного типа должны соответствовать требованиям ГОСТ Р 51319-99 или международному стандарту СИСПР 16-1 со всеми вытекающими отсюда последствиями. В соответствии с требованиями ГОСТ Р 52447-2005 (определяющим номенклатуру показателей качества (и их размерность) средств контроля эффективности защиты информации от утечки по техническим каналам) и уже упомянутым в начале статьи действующим стандартом ANCI C63.2-1980 [1] определим реальную чувствительность антенны в целях проведения специальных исследований с использованием рассматриваемой активной измерительной дипольной антенны.

 

После чего сравним полученные результаты с требованиями, установленными ГОСТом в нормативной документации ФСТЭК России.

 

В статье [2] объясняется, почему паспортные данные по пороговой чувствительности реально снижаются на порядок при отсутствии работы в экранированной камере и использовании предварительной преселекции (применении анализатора спектра вместо измерительного приемника). Пример пересчета реальной чувствительности активных антенн для проведения специальных исследований в данной статье приводятся для следующих условий:

 

  1. Расстояние пробного замера ПЭМИ от технического средства вычислительной техники d=1 м.
  2. Высота расположения технического средства вычислительной техники и антенны h=1 м.
  3. Интенсивность ПЭМИ технических средств определяет радиус минимальной контролируемой зоны (R2=10 м) для сигналов видео-теста.
  4. Отношение сигнал/шум при измерениях должно быть не хуже, чем 3, т.е. (UС/UШ)>3, где: UС и UШ напряжения сигнала и шума соответственно.

 

Метод расчета требуемой реальной чувствительности измерителя поля производится, исходя из заданного значения R2 (R2=10 м) и параметров тест-сигнала. По номограммам находятся уровни ПЭМИ, которые соответствуют этой зоне и определяют требования к реальной чувствительности измерителя поля. Метод изложен в [2].

 

Пересчет паспортной чувствительности антенны в полосе пропускания измерителя поля выполним на основе подхода, изложенного в [2]. Выражение для расчета пороговой чувствительности ЕША [мкВ/(м*)] имеет вид:

 

Уравнение 7

 

где:
ЕСИ – измеренное значение компонента опасного сигнала;
KПФ – пикфактор белого шума при квазипиковом детекторе, KПФ = 6 дБ;
FПР – шумовая полоса средства измерения, равная установленным требованиями ФСТЭК (ANCI C63.2-1980) величинам в зависимости от частоты, Гц;
UС и UШ – напряжения сигнала и шума соответ­ственно, UС/UШ=3.

 

Подставляя в формулу (5) в качестве ЕША пороговую чувствительность из Табл. 1 (переведенную из [дБ мкВ/(м*)] в размерность [мкВ/(м*)]), выразим реальную чувствительность ЕСИ измерителя поля как минимально возможное измеренное значение компонента опасного сигнала:

 

Уравнение 8

Расчеты по формуле (6) приведены в Табл.3.3.

 

Для промежуточных частотных точек (отсутствующих в паспорте, но установленных требованиями ANCI C63.2-1980) в Табл.3.3 взяты соседние паспортные значения из Табл.3.2 (снизу и сверху).

 

Табл. 3.3. Расчеты реальной чувствительности измерителя поля

Частота , МГц FПР, ГцПороговая чувствительность дБ мкВ/(м*), не болееЗагрубление уровня реальной чувствительности измерителя поля по сравнению с требуемой чувствительностью, установленной нормативными документами, дБ
0,012001019,03
0.15200110,03
0,159000116,11
0,15200110,03
0,159000116,11
19000-105,11
19000-1015,56
109000-1510,56
309000-1510,56
30120000-1517,38
309000-250,56
30120000-257,38
100120000-257,38
100120000-2515,33
1000120000-2515,33
2000120000-2715,33

 

Анализ последнего столбца Табл.3.3 показывает, что использование исследуемой антенны в комплекте с анализатором спектра при проведении специальных исследований и контроле эффективности защиты информации от утечки по техническим каналам нецелесообразно, так как во всех частотных полосах (при возможных комбинациях установленных  FПР) антенна обладает недостаточной чувствительностью по сравнению с установленной нормативными документами. Из Табл.3.3 следует, что при использовании исследуемой антенны наиболее вероятен пропуск опасного сигнала в диапазоне низких частот до 500 кГц и в диапазоне высоких частот от 100 МГц до 2 ГГц. При этом не учитывались интермодуляционные помехи и шумы, свойственные широкополосным активным антеннам, которые могут снизить примерно на 10 – 20 дБ предельную чувствительность, приблизив ее к реальной чувствительности измерителя.

 

Полученные результаты пересчета загрубления уровня реальной чувствительности в Табл.3.3 и параметры тестирования из Рис.2Рис.4 заставляют задуматься и глубже исследовать применимость исследуемой антенны в области технической защиты информации. К подобной антенне в комплекте документации прилагается «Сертификат о калибровке средств измерений», содержащий метрологические характеристики с учетом поправок. Сертификат выдан органом Государственной метрологической службы в процессе добровольной сертификации изделия его изготовителем. Обязательная процедура получения сертификата о калибровке этой же антенны в независимом органе Государственной метрологической службы (далее – ГМС) в соответствии с требованиями ГОСТ Р 51319-99 [5] привела к результатам, значительно отличающимся от параметров сертификата производителя как по диапазону частот, так и по значению коэффициента калибровки. Для сравнения результаты приведены в Табл.3.4.

 

Табл. 3.4. Сравнение результатов калибровкиантенны от фирмыпроизводителя и отнезависимого органа ГМС.

Частота МГцКоэффициент калиборвки, дБ/м из Сертификата о калибровке от производителя антенныКоэффициент калиборвки, дБ/м из Сертификата о калибровке независимого органа ГМС
123
0,00927,1-
0,0123,9-
0,0217,7-
0,0515,8-
0,115,7-
0,215,5-
0,515,8-
115,7-
215,7-
515,7-
1015,6-
2016,0-
3016,0-
5016,044,0
10016,537,2
20017,730,9
30017,722,9
40017,215,8
50017,713,8
60015,615,7
70016,919,0
80016,820,2
90024,121,3
100022,718,2

 

В качестве вывода хотелось бы привести цитату из [6]: «Мы надеемся, что этой публикацией нам удалось убедить вас в непригодности грубых инструментов для такого тонкого дела, как исследование ПЭМИ. Если же вы дочитали эту статью до конца, но вас продолжает тревожить вопрос: «Нельзя ли все-таки проводить измерения чем-нибудь попроще?», – мы ответим: «Конечно, можно!.. Особенно, если вас не волнует конечный результат »».

 

Список литературы

  1. Karl-Otto Muller. Procedures for Granting Licenses for the Operation of RF Devices, Radio and TV Receivers in Western Germany. 1987 by Rohde & Schwarz, Muhldorfstrabe 15, D-8000 Munchen 80.
  2. Данилов Н.С., Калинин С.В., Суворов П.А. «Требования к нестандартным малогабаритным измерительным антеннам для контроля побочных электромагнитных излучений».
  3. Антенна измерительная дипольная 0,009…2000 МГц. Паспорт и инструкция по эксплуатации ПИ 2.729.021-03ПС.
  4. Д.Дэвис, Дж.Карр. Карманный справочник радиоинженера. Пер. с английского Сенниковой Т.И., М. Изд. дом «Додека-ХХI», 2006.
  5. ГОСТ Р 51319-99 Приборы для измерения индустриальных радиопомех. Технические требования и методы испытаний.
  6. Михалев Л.А., Новичков И.С., Сергеев А.А., Сталенков С.Е. Исследования побочных электромагнитных излучений технических средств. М. «Гротек», «Системы безопасности связи и телекоммуникаций», №39, 2001 г.

Уведомления об обновлении тем – в вашей почте

5000 слов о защите контейнеров

Функциональные ИБ-требования для защиты контейнеров. Как выбрать оптимальное решение? Перечень Enterprise и Open Source инструментов для защиты.

Информационная безопасность в России: опыт составления карты

Информационная безопасность является одним из важнейших аспектов интегральной безопасности, на каком бы уровне мы ни рассматривали последнюю – национальном, отраслевом, корпоративном или персональном. Для иллюстрации этого положения ...

Руководство по информационной безопасности

В 1992 году Указом Президента Российской Федерации вместо существовавшей около 20 лет Государственной технической комиссии СССР была образована Государственная техническая комиссия при Президенте Российской Федерации (Гостехкомиссия России) — ...

Облачная НЕбезопасность и как с ней бороться

Риски частных, публичных инфраструктурных облаков и облачных приложений. Как защитить компанию при переходе в cloud-среду?

Информационная безопасность в Интранет: концепции и решения

В соответствии с , под информационной безопасностью понимается защищенность информации и поддерживающей инфраструктуры от случайных или преднамеренных воздействий естественного или искусственного характера, чреватых нанесением ущерба владельцам или ...

Построение системы информационной безопасности на основе Solaris 2.x

Одной из причин, побудивших автора написать данную статью, стало то, что вокруг ОС UNIX вообще и ее защищенности в частности существует множество домыслов и слухов, не имеющих отношения к современному состоянию дел. Большинство аргументов, ...

"Лаборатория Касперского" и "Инфосистемы Джет": опыт совместного внедрения системы антивирусной безопасности в Министерстве Российской Федерации по налогам и сборам

Компьютерные вирусы, сетевые черви, троянские программы и хакерские атаки давно перестали ассоциироваться с фантастическими боевиками голливудского производства. Компьютерная "фауна", хулиганство и преступления — сейчас это обыденные явления, с ...

Анализ защищенности корпоративных автоматизированных систем

При создании информационной инфраструктуры корпоративной автоматизированной системы (АС) на базе современных компьютерных сетей неизбежно возникает вопрос о защищенности этой инфраструктуры от угроз безопасности информации. Насколько ...

Спасибо!
Вы подписались на обновления наших статей
Предложить
авторский материал





    Спасибо!
    Вы подписались на обновления наших статей
    Подписаться
    на тему







      Спасибо!
      Вы подписались на обновления наших статей
      Оформить
      подписку на журнал







        Спасибо!
        Вы подписались на обновления наших статей
        Оформить
        подписку на новости







          Спасибо!
          Вы подписались на обновления наших статей
          Задать вопрос
          редактору








            Оставить заявку

            Мы всегда рады ответить на любые Ваши вопросы

            * Обязательные поля для заполнения

            Спасибо!

            Благодарим за обращение. Ваша заявка принята

            Наш специалист свяжется с Вами в течение рабочего дня